本發明專利技術涉及到一種配套水煤漿氣化的酸性氣再吸收技術，其特征在于包括下述步驟：富CO2甲醇進入再吸收塔的CO2閃蒸段減壓閃蒸，分離出CO2產品氣和半貧甲醇，第一股半貧甲醇自流至尾氣再吸收段，第二股半貧甲醇進入氣提塔進行氮氣氣提，分離出尾氣和準貧液；富H2S甲醇進入尾氣再吸收段內減壓閃蒸，同時被氣提，分離出尾氣和富甲醇；富甲醇進入N2氣提段進行氮氣氣提，氣提后的富甲醇經熱再生塔進料泵送至后續工序，分離出的氣相從升氣帽進入尾氣再吸收段，被所述第一股半貧甲醇洗滌。
【技術實現步驟摘要】
本專利技術涉及到酸性氣體脫除工藝，具體指一種配套水煤漿氣化的酸性氣再吸收技術。
技術介紹
基于我國多煤少油乏氣的資源現狀，近年來以煤為原料的化學工業得到快速發展，煤通過高溫氣化，制得的以H2和CO為主要成分的粗合成氣，是生產C1化工及其衍生物產品的適宜原料。水煤漿加壓氣化技術由于具有煤種適應范圍廣、煤漿輸送連續穩定、碳轉化率高、加壓氣化節省下游氣體壓縮能耗及設備投資少等特點得到了廣泛應用。采用煤氣化工藝生產的粗合成氣中除含有H2、CO、CO2外，還有少量的H2S、COS、NH3、HCN等微量組分，其中H2是合成甲醇、合成氨等化工產品的原料氣，酸性氣體CO2和H2S一般是合成催化劑的毒物，所以必須在合成工序之前加以脫除，以滿足下游生產加工的要求?，F有的以甲醇為吸收溶劑的酸性氣體脫除技術中，按甲醇溶劑再生程度不同，可分為全貧液酸性氣體脫除流程和貧液半貧液酸性氣體脫除流程。在全貧液酸性氣體脫除的再吸收工序中，吸收了CO2和H2S的富甲醇依次通過減壓閃蒸、氮氣氣提實現大部分的CO2的解析和H2S的提濃，并最終通過熱再生實現甲醇溶劑的完全再生，再生的貧甲醇賦冷后送至酸性氣體脫除吸收段作為吸收溶劑循環利用；在貧液半貧液酸性氣體脫除的再吸收工序中，一部分吸收了CO2的富甲醇通過減壓閃蒸，釋放富甲醇中溶解的部分CO2后，直接作為吸收溶劑返送至吸收工序的CO2的吸收段，另一部分吸收了CO2和H2S的富甲醇通過減壓閃蒸、氮氣氣提實現大部分的CO2的解析和H2S的提濃，并最終通過熱再生實現甲醇溶劑的再生，再生的貧甲醇賦冷后送至酸性氣體脫除吸收段作為吸收溶劑。如申請號為200910052424.1的中國專利技術專利申請所公開的《分流式低溫甲醇洗裝置》，該酸性氣體脫除工藝在再吸收工序產生了半貧液，雖能夠一定程度上降低酸性氣體脫除熱再生系統負荷，但由于半貧液對CO2氣體的再吸收能力有限，為保證吸收效果，流程中需要大量的半貧液在CO2吸收工序和再吸收工序間循環，由此造成氣體吸收段負荷顯著增大，引起塔等靜設備投資增加，也增大了泵等動設備的動力消耗，造成裝置能耗的增大，同時限制了裝置的大型化。
技術實現思路
本專利技術所要解決的技術問題是針對現有技術的現狀提供一種顯著降低酸性氣體脫除裝置能耗且同時降低設備投資的配套水煤漿氣化的酸性氣再吸收技術。本專利技術解決上述技術問題所采用的技術方案為：該配套水煤漿氣化的酸性氣再吸收技術，其特征在于包括下述步驟：溫度為-24℃～-36℃、壓力為1.75MPaG～2.00MPaG、CO2摩爾含量為31％～36％的富CO2甲醇，進入再吸收塔的CO2閃蒸段進行減壓閃蒸，控制CO2閃蒸段的閃蒸壓力為0.05MPaG～0.12MPaG；分離出的氣相作為CO2產品氣從CO2閃蒸段的頂部送出；分離出的CO2摩爾含量為17％～23％的半貧甲醇從CO2閃蒸段底部抽出，分為兩股；其中第一股半貧甲醇自流至再吸收塔的尾氣再吸收段；第二股半貧甲醇經半貧甲醇換熱器換熱至-42℃～-52℃后，從頂部進入氣提塔；第一股氮氣從底部送入氣提塔，對第二股半貧甲醇氣提；控制氣提塔內氣提壓力為0.05MPaG～0.12MPaG；分離出的尾氣從汽提塔的頂部送出，在汽提塔的底部得到CO2含量為9％～12％的準貧液；所述第一股氮氣溫度為-5℃～-35℃、壓力為0.4MPaG～0.7MPaG，第一股氮氣與第二股半貧甲醇的摩爾流量比為1:100～1:150；溫度為-20℃～-25℃、壓力為1.7MPaG～2.0MPaG的富H2S甲醇從中部進入再吸收塔的尾氣再吸收段內進行減壓閃蒸，同時被來自再吸收塔的N2氣提段的氣體氣提；在再吸收塔的尾氣再吸收段，富H2S甲醇中的CO2及部分H2S不斷解析，富甲醇溫度不斷降低，解析出的氣相中的H2S氣體在上升過程中，被第一股半貧甲醇再次吸收；控制尾氣再吸收段的氣提壓力為0.07MPaG～0.20MPaG；所述富H2S甲醇與所述富CO2甲醇的摩爾流量比1:1.2～1:3；分離出的尾氣從所述尾氣再吸收段的頂部送出；生成的富甲醇從尾氣再吸收段的集液槽抽出，經再吸收塔循環泵加壓至0.5MPaG～0.7MPaG并經富甲醇換熱器換熱至-35℃～-45℃后，進入再吸收塔的N2氣提段進行氣提，第二股低壓氮氣從底部進入所述N2氣提段；控制到氮氣氣提段氣提壓力0.12MPaG～0.25MPaG；所述第二股氮氣與所述富甲醇的摩爾流量比為1:10～1:25；所述第二股低壓氮氣溫度為-5℃～-35℃、壓力為0.4MPaG～0.7MPaG；氣提后的富甲醇經熱再生塔進料泵送至后續工序，分離出的氣相從升氣帽進入尾氣再吸收段，被所述第一股半貧甲醇洗滌。較好的，所述第一股半貧甲醇和第二股半貧甲醇的流量比為1:1～1:3。為保證尾氣中硫含量達到排放標準，可以控制所述第一尾氣與所述第一股半貧甲醇的摩爾流量比為1:1.5～1:2。與現有技術相比，本專利技術具有下述優點：1、低壓閃蒸后的富CO2甲醇回收冷量后，利用低壓氮氣再次氣提閃蒸，極大的釋放了半貧液中溶解的CO2氣體，生成準貧液。2、相對半貧液，準貧液中CO2含量更低，單位量的準貧液對CO2就具有更強的吸收能力，吸收能力的增大降低再生貧甲醇用量，同時也降低了熱再生系統能耗和吸收工序的冷量消耗。3、由于準貧液對CO2就具有更強的吸收能力，在保證氣提凈化效果的前提下，循環甲醇量大幅降低，降低了循環甲醇的動力消耗和設備投資。4、準貧液替代半貧液作為吸收溶劑，顯著降低了酸性氣體脫除氣體吸收段的液相負荷，利于裝置大型化。附圖說明圖1為本專利技術實施例的工藝流程示意圖。具體實施方式以下結合附圖實施例對本專利技術作進一步詳細描述。本專利技術中所涉及到的名詞說明：富H2S甲醇：是指吸收了H2S和CO2的甲醇溶液富CO2甲醇：是指僅吸收了CO2的甲醇溶液半貧液：是指富CO2甲醇經中壓、低壓閃蒸后，CO2含量在17％～23％的甲醇溶液準貧液：是指半貧液經低壓氮氣氣提后，CO2含量在9％～12％的甲醇溶液如圖1所示，本實施例中的再吸收塔1分為兩段，段間通過封頭隔開。其中上段為CO2閃蒸段11；下段由集液箱14分隔為兩部分，集液箱14以上部分稱為尾氣再吸收段12，集液箱以下部分稱為N2氣提段13，集液箱上設置有供下塔下段中的氣體上升進入下塔上段的升氣帽15。從上游閃蒸工序送來的富CO2甲醇溫度-24℃～-36℃、壓力1.75MPaG～2.00MPaG，甲醇中CO2摩爾含量約為31％～36％，進入再吸收塔1的CO2閃蒸段11進行減壓閃蒸，控制閃蒸壓力0.05MPaG～0.12MPaG。從再吸收塔1的CO2閃蒸段11頂部送出的CO2產品氣溫度為-61℃～-65℃，送至后續工序回收冷量后送出界區。從再吸收塔1的CO2閃蒸段11底部送出的半貧甲醇，CO2摩爾含量約為17％～23％，分為兩股；第一股半貧甲醇a和第二股半貧甲醇b的流量比為1:2；其中第一股半貧甲醇a自流至再吸收塔尾氣再吸收段12頂部，第二股半貧甲醇b經半貧甲醇換熱器2回收冷量換熱至-42℃～-52℃后，送至氣提塔6頂部。送入氣提塔6的第二股半貧甲醇b被第一股氮氣c氣提，控制氣提塔6內氣提壓力為0.05MPaG～0.12MPaG。第一股氮氣c溫度為-5℃～-35℃、壓力為0.4MPaG～0.7MP本文檔來自技高網...
【技術保護點】
一種配套水煤漿氣化的酸性氣再吸收技術，其特征在于包括下述步驟：溫度為?24℃～?36℃、壓力為1.75MPaG～2.00MPaG、CO2摩爾含量為31％～36％的富CO2甲醇，進入再吸收塔(1)的CO2閃蒸段(11)進行減壓閃蒸，控制CO2閃蒸段(11)的閃蒸壓力為0.05MPaG～0.12MPaG；分離出的氣相作為CO2產品氣從CO2閃蒸段(11)的頂部送出；分離出的CO2摩爾含量為17％～23％的半貧甲醇從CO2閃蒸段(11)底部抽出，分為兩股；其中第一股半貧甲醇(a)自流至再吸收塔的尾氣再吸收段(12)；第二股半貧甲醇(b)經半貧甲醇換熱器(2)換熱至?42℃～?52℃后，從頂部進入氣提塔(6)；第一股氮氣(c)從底部送入氣提塔(6)，對第二股半貧甲醇(b)氣提；控制氣提塔(6)內氣提壓力為0.05MPaG～0.12MPaG；分離出的尾氣(f)從汽提塔(6)的頂部送出，在汽提塔的底部得到CO2含量為9％～12％的準貧液；所述第一股氮氣(c)溫度為?5℃～?35℃、壓力為0.4MPaG～0.7MPaG，第一股氮氣(c)與第二股半貧甲醇(b)的摩爾流量比為1:100～1:150；溫度為?20℃～?25℃、壓力為1.7MPaG～2.0MPaG的富H2S甲醇從中部進入再吸收塔(1)的尾氣再吸收段(12)內進行減壓閃蒸，同時被來自再吸收塔(1)的氮氣氣提段(13)的氣體氣提；解析出的氣相中的H2S氣體在上升過程中，被第一股半貧甲醇(a)再次吸收；控制尾氣再吸收段(12)的氣提壓力為0.07MPaG～0.20MPaG；所述富H2S甲醇與所述富CO2甲醇的摩爾流量比1:1.2～1:3；分離出的尾氣(e)從所述尾氣再吸收段(12)的頂部送出；生成的富甲醇從尾氣再吸收段(12)的集液槽(14)抽出，經再吸收塔循環泵(3)加壓至0.5MPaG～0.7MPaG并經富甲醇換熱器(4)換熱至?35℃～?45℃后，進入再吸收塔(1)的N2氣提段(13)進行氣提，第二股低壓氮氣(d)從底部進入所述N2氣提段(13)；控制到氮氣氣提段氣提壓力0.12MPaG～0.25MPaG；所述第二股氮氣(d)與所述富甲醇的摩爾流量比為1:10～1:25；所述第二股低壓氮氣(d)溫度為?5℃～?35℃、壓力為0.4MPaG～0.7MPaG；氣提后的富甲醇經熱再生塔進料泵(5)送至后續工序，分離出的氣相從升氣帽(15)進入尾氣再吸收段(12)，被所述第一股半貧甲醇(a)洗滌。...
【技術特征摘要】
1.一種配套水煤漿氣化的酸性氣再吸收技術，其特征在于包括下述步驟：溫度為-24℃～-36℃、壓力為1.75MPaG～2.00MPaG、CO2摩爾含量為31％～36％的富CO2甲醇，進入再吸收塔(1)的CO2閃蒸段(11)進行減壓閃蒸，控制CO2閃蒸段(11)的閃蒸壓力為0.05MPaG～0.12MPaG；分離出的氣相作為CO2產品氣從CO2閃蒸段(11)的頂部送出；分離出的CO2摩爾含量為17％～23％的半貧甲醇從CO2閃蒸段(11)底部抽出，分為兩股；其中第一股半貧甲醇(a)自流至再吸收塔的尾氣再吸收段(12)；第二股半貧甲醇(b)經半貧甲醇換熱器(2)換熱至-42℃～-52℃后，從頂部進入氣提塔(6)；第一股氮氣(c)從底部送入氣提塔(6)，對第二股半貧甲醇(b)氣提；控制氣提塔(6)內氣提壓力為0.05MPaG～0.12MPaG；分離出的尾氣(f)從汽提塔(6)的頂部送出，在汽提塔的底部得到CO2含量為9％～12％的準貧液；所述第一股氮氣(c)溫度為-5℃～-35℃、壓力為0.4MPaG～0.7MPaG，第一股氮氣(c)與第二股半貧甲醇(b)的摩爾流量比為1:100～1:150；溫度為-20℃～-25℃、壓力為1.7MPaG～2.0MPaG的富H2S甲醇從中部進入再吸收塔(1)的尾氣再吸收段(12)內進行減壓閃蒸，同時被來自再吸收塔(1)的氮氣氣提段(13)的...
【專利技術屬性】
技術研發人員：許仁春，施程亮，唐永超，
申請(專利權)人：中石化寧波工程有限公司，中石化寧波技術研究院有限公司，中石化煉化工程集團股份有限公司，
類型：發明
國別省市：浙江;33
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